建筑结构设计问答及分析精品(七篇)

序论：写作是一种深度的自我表达。它要求我们深入探索自己的思想和情感，挖掘那些隐藏在内心深处的真相，好投稿为您带来了七篇建筑结构设计问答及分析范文，愿它们成为您写作过程中的灵感催化剂，助力您的创作。

篇(1)

关键词:民用建筑；工业建筑；结构设计；结构工程师

中图分类号：TU24 文献标识码： A

前 言

进入21世纪以来，我国经济高速迅猛的发展带动了基础设施建设的步伐。在建筑设计中，结构设计要是在满足建筑使用功能及建筑艺术的效果前提下，也要满足结构的安全，适用，经济，耐久等方面的要求。结构设计中能够掌握结构概念，合理利用规范法规，结合实际的工程情况全面准确的理解结构体系，都是非常重要的。本文主要从以下几个方面探讨设计者在结构设计中常常容易忽视的问题。

结构布置

对于一个建筑结构，结构体系的确定关系到结构受力是否合理，甚至于关系到结构的安全性，而结构布置的是否合理，直接影响到结构体系是否能很好的发挥作用。结构布置方面的问题包括：

房屋结构高度和结构竖向高宽比控制

结构平面布置和竖向布置的合理性

抗震墙、抗侧力体系及底部加强区的布置

竖向抗侧力构件的连续性及截面尺寸、材料强度等级变化是否合理

伸缩缝、沉降缝和抗震缝的设置和构造是否符合规范要求

非主体结构与主体结构的连接安全

结构高宽比是衡量结构的整体稳定，抗倾覆能力，抗侧刚度，承载能力和经济合理性的重要指标。保证结构具有合适的高宽比，合理的水平及竖向布置，布置结构缝等措施都是要使结构的抗侧刚度的均匀变化，防止发生刚度突变形成薄弱层。这些往往需要结构设计工程师们在结构设计的方案初期确定的，充分理解结构的概念，有时还需要通过软件的建模试算，不同方式的比较得出的。

荷载取值

在结构设计中，荷载的正确取值和计算是最基本，最重要，也最容易被忽视的方面。往往有很多设计工程师把一些主要的荷载取值错误或者遗漏。主要问题如下：

一些建筑楼面的活荷载取值被忽视。某些楼面的荷载因为建筑功能要求的特殊应该取值特殊，并且应该在设计中给予足够的重视。例如，对于高层建筑和公共建筑的走廊、门厅和楼梯等“人流可能密集处”，构件计算时应取3.5kN/m2，参与结构整体计算分析时，可不采用“当人流可能密集时”的荷载电梯机房空调机房7KN/ m2，阳台至少取2.5KN/ m2，当人流可能密集时3.5KN/ m2。

恒荷载取值错误。恒荷载的取值决定于结构的使用功能，是否有特殊要求，例如屋面有花园的恒荷载取值问题，如果只考虑覆土厚度，未计入花圃土石自重，会使荷载取值偏小。地下室顶板有覆土的情况，也要考虑覆土的荷载。楼面有垫层及填料时，应该考虑在内，并在明确填料的容重等信息。如地热、公共厨房、卫生间、设备用房排水沟等填料容重

对风雪荷载敏感的结构未提高荷载取值。对风压敏感的高层建筑和高耸结构，以及自重较轻的钢木主体结构，这些结构的风荷载非常重要，由于计算风荷载的各种因素及方法的不确定性，因此基本风压应适当提高。例如风压敏感轻钢结构的独立广告牌，高层建筑屋面女儿墙，砌体结构围墙的抗风设计等。

《建筑结构荷载规范2012》（强条）第7.1.2条新规定 “对雪荷载敏感的结构，应采用100 年重现期的雪压”。对雪压敏感的结构主要指大跨、轻质屋盖结构，此类结构的雪荷载经常是控制性荷载，雪荷载远超过自重，极端雪荷载作用下的容易造成结构整体破坏，后果特别严重。近年来的历史少见的大雪天气，大跨轻质屋盖结构因雪灾破坏的事件时有发生，如哈尔滨红旗加油站，道理某菜市场倒塌等等。

特殊荷载的取值问题。在结构设计中，往往一些特殊部位，或者是特殊功能要求的荷载取值都要很大，如果取值偏小或者遗漏，造成结构的安全问题是巨大的，这方面要引起工程师们格外重视。例如，地下室顶的消防车荷载，要考虑不同覆土厚度、板跨对荷载的影响，对梁板的设计时荷载的取值的不同，以及在设计基础时不需要考虑消防车荷载。一些特殊设备的荷载也应该在施工图表达时注明，如屋面处的高位水箱、冷却塔、卫星天线、发射塔、避雷针、擦窗机等的荷载，风荷载作用下当然像发射塔等高塔的钢结构应该参与整体计算；楼面处的变压器、配电柜、制冷机组、空调机房，水处理设备等的荷载，有吊灯等吊挂荷载等。屋面四周有上返梁时，由上返梁包围的屋面可能造成积水，也应在屋面设计中给予考虑，或者采取有效的措施避免积水。

特殊部位及构件的设计

在结构设计中一些重点部位或构件的设计应该格外重视，采取单独计算、重点分析，加强构造措施等方法去保证其安全度。

3.1 地下室外墙的设计

一般情况下，地下室外墙承受的荷载主要有结构自重、地面活荷、侧土压力等。剪力墙的受力模型与上部结构的结构形式及水平布置有很大关系。对于框架结构，±0.000楼板对地下室外墙的顶端约束较弱，可简化为铰接，而对于剪力墙结构，剪力墙及±0.000楼板对地下室外墙的顶端约束较强，可简化为固定约束。一般基础的刚度都远大于墙体刚度，故可将外墙的底端为固定约束，固端弯矩相等，地下室外墙的底端外侧的配筋也要考虑这一个固端弯矩的影响。计算分析表明，在满足裂缝要求情况下的外墙一般都能满足承载力要求，反之不一定满足。

3.2 出屋面较高女儿墙的设计

高层建筑中，一般为了追求立面的整体效果，出屋面的女儿墙都很高，女儿墙所承受的风荷载和地震荷载都很大，而且对主体结构的影响也很显著，这一点常常被设计者们所忽视。常规尺寸的女儿墙（不高于1.5m）的计算，可以在计算是近考虑女儿墙的自重，而不考虑其参与整体结构分析，这种方法满足精度要求，也不会影响到结构的安全性。然而当女儿墙较高时，就要仔细计算女儿墙承受的水平荷载。配筋计算可以按是支撑上屋顶的悬臂结构，且宜双层配筋，同时也应保证屋顶结构的梁或者墙有足够的抗弯和抗扭刚度。在结构条件允许的情况下可以选择让顶层的墙肢或者柱子升至出屋面，并增设水平拉梁，以增加出屋面女儿墙的抗侧刚度。

结 语

建筑结构设计是一个综合复杂的过程，需要我们结构工程师熟悉规范，有足够的结构概念，选择合理的结构形式和布置方式，注重细节问题的处理方法和措施，根据具体项目进行具体分析，这样才能保证结构满足安全、适用、经济、美观的要求。

参考文献

[1]蒋莉莉，浅议高层建筑结构设计要点[J].民营科技，2007.11.

[2] 中华人民共和国行业标准. GB50011-2010建筑抗震设计规范[S]. 北京：中国建筑工业出版社, 2010.

篇(2)

关键词：框架结构，位移比，SATWE ，刚性楼板假定

中图分类号：TU375文献标识码： A

一．位移比的概念

建筑抗震设计规范GB50011-2010.3.4.3条中平面不规则中的扭转不规则（在规定的水平力作用下，楼层的最大弹性水平位移或是层间位移，大于该楼层两端弹性水平位移平均值的1.2倍）所以当位移比大于1.2时就是即为扭转不规则，需要把位移比调试到1.2范围内。

按照规范要求的定义，位移比表示为“最大位移/平均位移”，而平均位移表示为“（最大位移+最小位移）/2”，μ1―“最大位移”μ2―“最小位移”μ3―“平均位移”

则位移比公式：μ=μ1/μ3

楼层位移比计算式中分母应采用楼层两端弹性水平位移，按公式计算时注意：不是质心位移，也不应采用楼层内各抗侧构件的水平位移平均值。

在SATWE运行前勾选时注意，在计算高层建筑结构的楼层位移比时应考虑结构的偶然偏心的影响，多层建筑宜考虑结构的偶然偏心影响，复杂的高层建筑结构还应考虑双向地震并按偶然偏心及双向地震作用；并应按偶然偏心及双向地震作用的最不利值。

二．几种常见解决位移比超限方法

1、加大外框构件的刚度，减小内部构件的刚度。

例如把外侧角柱或是边柱的柱截面放大一些以及外框梁截面高度变大一些，然后运行SATWE，在SATWE的图形文件输出的结构整体空间震动里观察地震模拟三维图判别X，Y方向哪一个方向颜色不协调然后对应相应的方向调整框架该方向的边柱及边梁的截面，直到两个方向震动颜色整体一致。（如下图所示）

（X向震型图示）（Y向震型图示）

2、调整结构断面，使楼层的质心和形心尽可能重合。

改变平面内的布置或是通过降低该偏心位置所在一侧的结构刚度或是调整该偏心位置相反一侧的刚度来使结构的总体刚度达到平衡，从而使质心与标准层形心接近或是重合。

如下图所示：

位移比是用来反映扭转刚度的，也就是地震作用下建筑平面绕着某个中心旋转的幅度。如果整个楼板平面都是刚性，那么距离旋转中心最远的点位移一定最大，最大位移与平均位移的比值就是位移比。其大小可以衡量结构的转动幅度。

3、计算时应采用强制刚性楼板假定。

如果楼板不是刚性的，那么地震作用下即使平面没有扭转，只是局部某个薄弱的节点变形位移大了，这样位移比看上去也会很大，但这并不能反映结构整体的扭转，从而失去了判别的意义，所以在计算位移比时SATWE选项勾选强制刚性楼板假定。

三、常用解决位移比超限方法不满足时的调整办法

若以上方法调试后位局部节点位移比还是超限可采用如下方法：

例如一个四层框架SATWE文本输出里

=== 工况 17 === Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

注意到第三层的节点231号位移比超限，现在调整节点231号

首先在SATWE里“结构运行，配筋运算”里点选（详细输出）找到第三层相关工况的详细输出：

然后把这些数据导入EXCEL中分列排序，找到最大的位移点231号，找到最小的位移点159号，现在根据位移比公式

μ=μ1/μ3我们可以通过把μ1减小同时把μ3变大的方法来降低比值从而使位移比通过。

如图所示：在PKPM配筋编号简图里输入节点号找到构件位置对相应构件的截面尺寸进行调整。

把图示所示的231号为结构构件的角柱Y方向截面缩小一些（700mmY向柱截面改为650mm）同时在图所示的159号为结构构件的边梁截面适当的放大（300mm*600mm改为300mm*650mm），然后回到SATWE里运行调试。

运行完毕后数据显示：

=== 工况 17 === Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

从而看到通过此方法可以在结构局部位移比超限的情况下得以通过。

三．总结

结构设计在调试模型中往往花费设计人员的精力与时间尤其是在高烈度地区，以上方法是通过位移比概念入手，分层次分方法逐一调试位移比使设计人员在步骤当中有计划地完成每步调试，结合利用SATWE有限元分析数据分析问题所在，此方法可以在调试模型中达到有的放矢，事倍功半的效果。

参考文献

[1]混凝土结构设计规范GB50010-2010

[2]建筑抗震设计规范GB50011-2010

篇(3)

【关键字】：楼梯；概念设计；抗震设计

中图分类号：S611文献标识码： A

前言：楼梯为房屋建筑的重要组成部分，是多层房屋的竖向通道，在地震起到人员疏散的重要作用，因此楼梯抗震设计至关重要。

楼梯按照受力状态的不同分为梁式、板式、螺旋式等。前两种楼梯为平面受力体系，平常工程中应用较多。后一种楼梯属于空间受力体系，多用于欧式酒堡类建筑及别墅。

板式楼梯下表面平整施工支模方便，外观比较美观轻巧，设计时受力分析比较简单，在跨度小于5米时，会优先采用。当跨度太大时，由于梯段板会设计的比较厚，材料用量增多，自重增加也比较大，为节约材料会选择采用梁式楼梯。

《建筑抗震设计规范》2010版实施之前，设计人员不考虑楼梯参与整体结构设计。通常的做法是在pkpm建模过程中将楼梯部分房间楼板厚度设置为零，在荷载输入时，按实际情况输入楼面的恒载和活载，楼梯单独另算。也就是说楼梯并不考虑抗震设计，在结构整体计算中也不考虑楼梯的作用。但是楼梯的斜撑作用对整个结构影响较大。这种计算简化与地震作用时并不相符。汶川地震也证明了这一点。

《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 3.6.6条要求计算中应考虑楼梯构件的影响。条文说明中进一步指出：针对具体结构的不同，“考虑”的结果，楼梯构件的可能影响很大或不大，然后区别对待。楼梯构件自身应计算抗震，但并不要求一律参加整体结构的计算。这条规定是从汶川地震后，2008年修订版增加的要求，新抗规进一步明确了根据楼梯对主体抗震性能的影响大小来决定是否参与整体计算。

对抗震建筑中的楼梯设计应把握以下两点：一方面楼梯构件对主体结构的的抗震能力影响很大，楼梯的梯跑作为传递水平地震作用的重要构件，往往对主体结构的墙和柱产生重大的影响，使结构柱变成短柱或错层柱，因此在结构分析时应予以充分的体现；另一方面楼梯的梯跑和普通楼板一样传递水平地震作用，因此，需对梯板予以适当的加强，一般情况下，应在梯跑顶面配置跨中通常钢筋，其配筋率不宜小于0.1%。

理论研究和震害调查表明：楼梯对主体结构的影响取决于楼梯和主体结构的相对刚度之比。楼梯对主体结构的影响程度取决于主体结构的结构体系，主体结构的刚度越大（如剪力墙结构）整体性越好，楼梯对主体结构的影响越小；主体结构的刚度越小（如框架结构）整体性越差楼梯对主体结构的影响就越大。

因此，在工程设计的过程中，楼梯构件抗震分为以下几种情况：

一 不考虑楼梯对主体结构的影响

1.上文已经提及，楼梯对主体结构的影响取决于两者的刚度比，因此对于剪力墙结构和框架-剪力墙结构等刚度较大的体系来说，楼梯的刚度相比较小。可以不考虑楼梯对主体结构的影响。

2.采取隔离措施减小楼梯对主体结构的影响

（1）在设计过程中，将楼梯平台与主体结构脱开，即将楼梯的休息平台从梯梁上悬挑，这样在地震的过程中可以最大限度的降低楼梯对主体结构的不利影响。

（2）楼梯设滑动支座，不参与结构整体抗震计算。

二 考虑楼梯对主体结构的影响

框架结构整体刚度较小，楼梯对其影响较大，除了采取隔离措施的楼梯外，均需考虑楼梯对框架结构的整体抗震计算。

下面表一，表二以实际工程说明楼梯计算对整体结构计算的影响。

表一 不带楼梯某框架结构周期输出文件

表二 带楼梯某框架结构周期输出文件

从表一表二可以看出，结构整体计算时加入楼梯，整体刚度变动，基本周期减小，由0.9214减小到0.9137.

第一第二周期的平动系数由于考虑楼梯刚度的影响也可以看到平动系数相应增大。

表一中周期比为0.8210/0.9214=0.891，表二中周期比为0.8082/0.9137=0.884.周期比均小于规范要求的0.9.但是带楼梯的结构周期比更小，抗震性能更好。

由于篇幅原因，本文仅考虑楼梯对结构整体性能中周期的影响。实际工程中由于整体计算中考虑楼梯作用，导致楼梯周边的梁和柱配筋增大。

综上所述，在实际工程中应重视楼梯对结构设计计算的影响。保证在地震来临时，楼梯构件不至于垮塌，为人员疏散撤离提供足够的时间。

参考文献：

篇(4)

关键词：基础基础埋深房屋高度独立基础筏板基础独立基础加防水板基础

桩基础

中图分类号：B032文献标识码： A

地基基础是结构抗震设计中的重要内容之一。它直接关系到结构设计基本数据的正确选取。对各类构筑物的地基基础进行施工，地基与基础是根本，施工不好将会导致严重问题，比如：构建筑物下沉、倾斜甚至倒塌等。

从结构设计出发，不仅要考虑建筑地基是否处于安全状态，同时还应考虑是否发生过大的沉降和不均匀沉降，在确保地基稳定性的前提下同时满足建筑物实际所以承受的变形能力，此时的承载力称为承载力特征值。根据《地基规范》第5.2.4条当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时，从载荷试验或其他原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特值，应按下式修正：

-修正后的地基承载力特征值；

-地基承载力特征值，由勘察报告提供；

、-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表取值；

- 基础埋置深度（m），一般自室外地面标高算起。在填方整平地区，可自填土

地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成时，基础埋置深度自天然地面标高算起。对于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室外地面标高算起；当采用独立基础时，应从室内地面标高算起。

由上式可知基础埋置深度的取值决定了修正后的地基承载力特征值的准确性，也决定了基础设计是否正确。基础埋置深度的计算问题，其本质是对地基承载力特征值的修正提高问题。对填方整平地区基础埋深的计算，规范依据填土的时机确定填方对地基承载力特征值的影响，先期填土（在结构施工前完成）对地基土承载力有一定的压密提高作用（长期压密对地基土承载力的提高，与填土年限及地基土类别有关），而后填土（在上部结构施工后）则不考虑其对地基土承载力的压密提高作用，仅作为地面超载考虑。

按《建筑地基基础设计规范》GB50007―2011基础的埋置深度应按下列条件确定；

1.建筑物的用途，有无地下室、设备基础和地下设施，基础的形式和构造；

2.作用在地基上的荷载大小和性质；

3.工程地质和水文地质条件；

4.相邻建筑物的基础埋深；

5.地基土冻胀和融陷的影响。

下面介绍下各种类型基础的基础埋置深度取值方法。

一．独立基础、条形基础

独立基础、条形基础的基础埋置应从室内地面标高算起，并且在季节性冻土地区基础埋置深度宜大于场地冻结深度。简图如下：

二．筏形基础、箱形基础

在抗震设防区，除岩石地基外，天然地基上的箱形和筏形基础其埋置深度不宜小于建筑物高度的1/15。对于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室外地面标高算起。简图如下：

三．独基加防水板基础、条基加防水板基础

在抗震设防区，除岩石地基外，

根据《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ01-201-92）第6.3.5条规定，对于具有条形基础或独立基础的地下室，其基础置深度按上图分别计算：

1.外墙基础的埋置深度：

2.内墙基础的埋置深度：

1）一般第四纪沉积土

2)新近沉积土及人工填土

对于地下室底面防水板下有软垫层的基础埋置深度，就按软垫层下的实际地基础反力（防水板自重、地下室地面建筑做法重及地下室地面的活荷载按《荷载规范》第5.1.2条要求折减后的数值）来确定基础的等埋度,。

四．主楼和裙楼一体的结构

（1）当为超补偿基础（即裙楼基础底面以上的荷载小于土重），且B1+B2＞2B（对照《地基规范》对浅层平板载荷试验的平板载荷试验的基坑尺寸的要求，可知当B1、B2不相等时按此计算偏于安全），对主楼结构的地基承载力进行深度修正时，可将裙楼基础底面以上范围内的荷载，作国基础两侧的超载考虑并将其折算成等效计算埋深（＜，为基础的实际埋深）。而当B1+B2≤2B时，由于地下室的实际埋深＞，且回填土离主楼距离较近，其计算埋深还可以根据工程经验适当加大，当无工程经验时，可不考虑其有利影响，也可按线性插入（B1+B2=2B时为，B1+B2=0时为）确定。

（2）当为欠补偿基础（即裙楼基础底面以上的荷载不小于土重），对主楼结构的地基承载力进行深度修正时，可直接取计算埋深等于设计埋深。

以上是几种类型基础的埋置深度的计算，特别需要说明的是，公式中关于基础埋置深度（m）的解释“对于地下室如采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室外地面标高算起”是有条件的，只有当基础底面地基反力的平均值不小于挖去的原有土重时，才可以按上述规定计算。当为超补偿基础（即建筑物的重量小于挖去的土重，这种情况一般出现在地基承载力较低的及大面积纯地下室结构中）时，应按建筑物重量的等效土层厚度计算基础等效埋置深度，并取=。

对于所有各类带地下室（底面有软垫层的地下室除外）基础的埋置深度计算，均可按基底标高处实际底反力来确定基础的等效埋深，，需同是满足条件。

综上所述，不同类型基础的埋置深度的计算是不同的，设计时应特别注意地基承载力修正时采用的基础埋深与基础的埋深不完全一致；

1）当为超补偿基础时，基础的计算埋深小于基础的实际埋深；

2）当为欠补偿基础时，基础的计算埋深等于基础的实际埋深；

3）当为独立柱加防水板基础时，应根据防水板底面的反力取折算埋深；

4）任何情况下，均可根据基础底面的实际反力确定折算的基础埋深（≤基础的实际埋深）。

参考文献：

[1]《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011

[2]《建筑地基基础勘察设计规范》DBJ13-17-91

[3]《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

[4]《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ01-201-92）

[5]《建筑地基处理技术规范》 GBJ79-91

篇(5)

随着城市化建设不断推进，高层建筑是越来越多，对高层建筑的研究也就越来越广泛。从高层建筑构造而言，其中一个比较重要的组成部分就是地下室，而地下室的外墙不同于其他外墙，直接承受着整个建筑物的重量。因此确保地下室的设计来保障整体质量具有重要意义。本文是笔者结合自身经验，探讨设计地下室外墙应该重点考虑的问题和因素。

【关键词】高层建筑；地下室外墙；问题

1 前言

随着城市现代化建设，大量的高层建筑不断涌现出来，而且各种车辆拥有量也在不断增多，对车位的需求量随之增加，因此高层建筑的地下室已经成为了建筑中的常规项目。但是从许多已建地下室来看，地下室的外墙渗水比较严重，已经严重影响到了地下室的正常使用。因此探究地下室外墙的设计问题具有重要作用。

2 工程案例概况

某高层建筑地面层高为18层，地下设计成为平战二者结合的结构，战争之时就是乙方防空的地下室，而平常就作为了地下车库。地下室的顶板标高为-1.00m，其底板的标高为-4.950m，而地下水的最高水位标高是-0.50m，采用了桩基础作为基础，底板的厚度为500mm，顶板的厚度为-0.50m，地下室的外墙柱开间为8.1m，其进深为7.5m，外墙所用混凝土的强度等级为C30，而钢筋选用了HRB335，而基础施工中使用了基坑支护。外侧钢筋的保护层厚度为40mm，而内侧的钢筋保护层的厚度为20mm，其地下室的外墙结构如图1所示。

图1 外墙结构示意图

在设计外墙过程中，遇到了一些设计问题，就需要结合外墙过去出现问题的原因进行探讨。

3 地下室外墙设计中问题分析

地下室在设计外墙中必须要重视观点出，只有做好了关键处才能够确保外墙的质量。

3.1 地下室外墙上承载的荷载

对地下室外墙承载着荷载进行分解，从作用的方向角度划分成为水平荷载与竖向荷载。地下室外墙所承受的水平荷载涉及到各个方面，主要有地面活载造成的侧压力、地下水压力及侧向土压力等，当然如果要发挥人防作用还必须要具有水平人防的等效静载。而竖向荷载上因为有上层建筑、地下室结构中上面楼盖传重以及墙体自重等等，因此地下室外墙上所承受重力为各种荷载的组合。因为地下室深入到土中，大多认为地震跟地下室结构哦造成影响并不大，而且也没有一个成熟、简便方法来计算出地震作用，而风力荷载给外墙的平面造成的内力也不大，外墙的竖向荷载所产生作用力对于结构安全而言是有利的，而且是无法采取控制措施。所以现在设计地下室的外墙时，基本上都只是对水平荷载产生作用进行考虑，并不考虑地震、风荷载以及竖向的荷载造成的作用，这样就能够满足设计项目中所需。

3.2 计算简图

一般地下室的外墙外置，不但有可能有地下室上部结构的延伸下来的剪力墙、柱等各种竖向构件，当然还可也是地下室结构所需设置的柱子，也可能有钢筋混凝土铸造的内墙和外墙二者垂直相交。一些设计者根本不分析外墙周边的条件，凡是设计有扶壁柱外墙都要设计成双向板的计算简图，而且也不考虑到外墙的双向板将荷载传递到扶壁柱，这种设计必然存在明显错误，造成外墙的竖筋存在不足，导致扶壁柱的配筋不多，而外墙的水平筋存在富余。比如一高层建筑设计的人防地下室，其层高为3.9m，而顶板的上方覆土为1.0m，地下水位处于了顶板的上表面，外墙柱的间距为6.6m，墙体厚度为300mm，采用了C30型混凝土，钢筋选用了HRB335级，按照单向板与双向板的计算简图方式进行计算，其外墙的墙底内力和配筋如下表所示。

表1 计算简图的计算结果

从上表可知，如果按照双向板进行计算，就比按照单向板方式计算值小了大约15%，表明依照双向板方式设计计算，其外墙结构必然存在安全隐患。所以在选取的计算外墙简图上，对于地下室外墙的设计而言属于重要环节，设计者必须要高度重视。

针对这个问题，就应该在地下室的外墙上加设上大尺寸的扶壁柱，或者采用和外墙垂直的钢筋混凝土墙相连接，而外墙就应该选择双向板计算比较恰当，当然高层建筑必须要考虑到外墙的水平荷载为柱产生的作用，只有这样的计算简图才能够满足实际结构所需。

3.3 控制外墙裂缝的措施

在地下室外墙中一个比较常见的质量问题，就是外墙裂缝。因此在设计中必须要将这个问题作为关键点。而混凝土裂缝主要有荷载裂缝及非荷载裂缝两类。在设计结构时，就必须要按照设计规范要求严格执行，一定要考虑到结构上各种外力荷载，如果合理配置钢筋就能够有效控制裂缝的宽度要求。非荷载裂缝就必须要采取控制材料、控制施工以及控制设计等各种综合措施，这样才能够真正实现控制裂缝之目的。

控制材料就是合理选择混凝土中各种组成材料，对混凝土中干缩变形与增长率进行控制，降低微观的裂缝数量，增强抗裂性。比较常用措施就是，混凝土的强度不能高，只要能够满足承载力及防水要求一般选用C25――C35为宜。优先考虑低水化的热水泥，并且严格控制水泥的用量，和砂石骨料中的级配与含泥量，控制粉煤灰的掺入量来改善混凝土中的粘塑性，并且掺进膨胀剂、或者增加膨胀的特性等等。

而施工质量必须要重视裂缝控制，一定要严格控制其浇筑质量，对混凝土进行精心养护、比较常用的措施就是要控制入模的温度，采取分层浇注、分层振捣，确定好拆模的时机等等。

而设计结构的构造上，必须要采取措施分散可能存在的应力集中现象，有效控制生成裂缝或者分散裂缝。比较常用措施就是设计后浇带或者膨胀加强带；如果外墙较长还要考虑到上下端的约束力，因为混凝土的胀缩存在差异，就应该在中间加设上一道暗梁，其高度在1000mm，而水平筋的间距加密到100mm，直径应该超过外墙水平筋一级；同时在墙柱的连接处，还必须要加设上水平附加筋等相关措施。

4 结束语

在整个地下室设计中，外墙属于重要构建。当然外事设计中存在问题也并非本文所提到几个方面，还涉及到整个设计的方方面面。在设计中，必须要选择合理计算简图，要从控制材料、施工以及设计等各种方面入手控制混凝土裂缝，只有做好了全面设计工作，才能够确保外墙设计的安全性、合理性以及可靠性。

【参考文献】

[1]朱炳寅.建筑结构设计问答及分析[M].北京：中国建筑工业出版社，2009年.

[2]李国胜.建筑结构裂缝及加层加固疑难问题的处理一附实例[M].北京：中国建筑工业出版社，2010年.

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关键词：高层建筑结构，弹塑性分析，最大楼层位移，最大层间位移角，结构基底剪力

Abstract： This paper conducts plastic power process analysis and pushover analysis on a large chassis and multi-tower high-rise building structure by the by the software of GSNAP under rarely occurred earthquake， and the interlayer displacement， substrate shear， distribution of plastic hinge and plastic development of structure are obtained. The interlayer displacement angle of structure is satisfied with the limit requirement of the performance goal. In view of the weak parts which indicated from the results， the strengthening range of the bottom of the shear wall should be extended to the sixth layer in order to satisfy the preset goals.

Keywords： High-rise building structure， Elastic-plastic analysis， Maximum interlayer displacement， Maximum interlayer displacement angle， Structural base shear

随着社会的发展，建筑功能的多样化使得结构体型越来越来复杂，这就对复杂高层建筑的结构分析和设计提出了更高的要求，高层结构在罕遇地震作用下的力学性能如何进行评估是工程界和学术界关注的重点问题。《抗规》[1]对高层建筑结构的抗震设计进行了相应规定，但如何评估和保证其在罕遇地震作用下的可靠性仍是众多结构抗震工作者研究的课题[2-3]。本文以鄂尔多斯泰峰国际文化广场的大底盘双塔框筒结构为研究对象，研究罕遇地震下复杂高层建筑的性能化设计。

1 工程概况

泰峰国际文化广场项目位于鄂尔多斯市达拉特旗，地区基本风压标准值为0.61kN/m2；基本雪压标准值为0.35kN/m2；抗震设防烈度为8度，基本地震加速度为0.30g，设防地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。泰峰国际文化广场项目总建筑面积为9.8万m2，建筑总高度为91.5m。地上由两栋22层塔楼和3层裙房组成，两个塔楼和裙房构成了大底盘多塔楼结构，东西两塔楼对称布置，标准层平面尺寸为37m×37m[4]。东西塔楼标准层见图1。

该工程结构特点：①结构高度为90m，为A级框架核心筒结构超限高度；②结构在地上4层竖向体型收进，形成两塔楼（其下层为一个塔楼），虽然满足了规范中对于刚度比的规定，将4层作为薄弱层；③两个塔楼均存在斜交抗侧力构件，且相交角度大于15°。应分别计算按这些构件方向的水平地震作用。工程属于《高规》[5]中所规定的大底盘多塔复杂高层建筑结构，根据规范，宜采用弹塑性动力分析方法进行补充计算。根据工程具体情况及规范对各性能水准的要求，选择在罕遇地震作用下结构抗震性能目标[6]，见表1。

2 结构动力弹塑性分析

2.1 基本原理

结构动力弹塑性分析又称动力时程分析。利用结构的基本运动方程，输入对应于建筑场地的若干条地震加速度记录或人工加速度波形（时程曲线），采用数值解法，求得地面加速度随时间变化期间的结构内力和变形状态的全过程。

动力弹塑性分析方法的主要用途是：①能得到结构在罕遇地震作用下的变形性能、顶点位移、基底剪力和塑性层间位移角等宏观指标。②得到结构在罕遇地震下的破坏情况，考察结构是否满足罕遇地震作用下的弹塑性变形要求。③判断结构的薄弱层和薄弱构件所在位置，对重要的构件进行加强，以实现“大震不倒”的设防要求。④计算薄弱层位移反应和变形能力，判断结构在大震作用下是否满足相关规范规定的层间位移角的限值。⑤对结构的抗震性能进行评估，并给出相应的设计建议。

采用了广东省建筑设计研究院编制的GSCAD系列程序GSNAP对泰峰国际文化广场项目进行静力弹塑形分析（推覆分析）和动力时程分析，确定结构在罕遇地震作用下的破坏机制，实现所选取的抗震性能目标。

2.2罕遇地震作用下动力时程分析结果

采用弹性时程分析所选用的6组地震波谱进行弹性时程分析，然后根据规范对于地震波谱合理性的要求确定动力时程分析所用的地震波，选取其中拟合度较高的人工地震波RH1TG040 和天然地震波TH1TG040、TH2TG040 三条地震波进行罕遇地震作用下的动力时程分析。三条地震波的时间步长为0.02s，地震波的终止时间为12s，考虑双向地震波输入，主方向地震作用的加速度峰值为 510cm/s2，次方向地震作用的加速度峰值为510×0.85=433.5cm/s2。

在罕遇地震作用动力时程分析中，混凝土的本构关系选用三折线形式；动力微分方程组解法采用Wilson-θ法；非线性方程组解法采用完全的牛顿―拉弗逊方法；采用截面刚度退化比列方法进行对塑性铰的判定。地震波下的楼层位移响应曲线（见图2），最大层间位移角曲线如图3a和3b，有害位移角曲线如图4a、图4b。

由图2可知，结构X方向地震波作用下最大层间位移角为1/230，Y方向地震波作用下最大层间位移角为1/174，均小于表1中所定的结构在罕遇地震作用下的弹塑性层间位移角1/100的限值。图3显示，结构Y向层间位移角大于X向，说明结构Y向抗侧刚度弱于X向，应加强Y向抗侧刚度，以提高罕遇地震作用的抵抗能力。

由图4可以得出，以有害层间位移角在层5和9层处的反应最为强烈，说明在强震作用下，层5到层7是结构的薄弱部位，需要进行特别加强，同时在地震波TH1TG040作用时，结构在层4的位移角有突然变化，在此处结构收进成2塔楼，加强区其上相邻的部位应该进行加强处理。

结构塑性铰分布结果表明，连梁大部分发生了弹塑性变形，出现了塑性铰，同时结构核心筒底部的墙体出现明显屈服现象，并且个别剪力墙受拉的现象，结构的框架柱个别出现了塑性铰，在Y向地震作用，结构在层4到层6均出现了剪力墙屈服的现象。结构设计符合多道抗震防线要求，层4到层6应按加强区同等对待，采取与底部加强区一样的抗震构造措施。

3 结构静力弹塑性分析

3.1 静力弹塑性分析方法的基本假定和原理

静力弹塑性分析是考虑材料非线性来对结构的抗震性能进行评价的方法，主要应用于结构反应主要以第一振型为主的结构，因此受高阶振型和动力特性影响较大的结构进行静力弹塑性分析时要与弹塑性时程分析的结果予以比对，以此来正确分析结构在罕遇地震作用下的反应。

静力弹塑性分析方法的基本步骤：①建立结构分析模型（二维或三维模型）；②将地震作用简化为倒三角形（基于底部剪力法）或与第一振型等效的水平荷载模式（基于振型分解反应谱法），并将其作用在结构的计算模型上；③采用荷载增量或以增量控制的方法进行结构的非线性静力分析，直到结构顶点位移达到目标位移值（结构分析计算设定的弹塑性位移值）；④在推覆过程中及时找出塑性铰，并不断修改总刚度矩阵；⑤达到目标位移时，结构的内力和变形可作为结构的承载力和变形要求，并与容许值进行比较，从而评估结构的抗震性能[7]。

利用GSCAD系列程序对结构进行罕遇地震作用下的静力推覆分析计算时，采用的侧推荷载为倒三角形；采用荷载增量法进行走布控制；采用截面刚度退化比列方法进行对塑性铰的判定，计算中考虑P-Δ效应影响。

3.2 罕遇地震作用下静力推覆分析结果

采用GSNAP程序进行弹塑性推覆分析，得到结构罕遇地震作用下两个主轴的结构性能控制点，X方向结构性能控制点见图5。

从图5可以看出，结构在罕遇地震作用下，能力谱曲线和需求谱曲线存在交点，即说明结构存在性能点，且性能点出的层间位移角均小于表1中结构在罕遇地震作用下的弹塑性层间位移角规定的1/100的限值，表明结构能抵御强震作用而不倒塌，满足性能目标所对应的要求。同时结构推覆分析的能力谱曲线比较圆滑，说明耗能情况良好。

结构在各推覆过程中性能点所对应的结构杆端塑性铰及墙体塑性铰分布情况表明：

①在性能点处，核心筒剪力墙连梁和框架梁大部分开裂，说明在大震作用下剪力墙连梁刚度明显退化，结构第5-8层，在大震作用下剪力墙出现较多水平和斜向裂缝，而其它层则只有较轻微的局部裂缝，说明在整体结构中这四层比较薄弱，在设计中应予以加强。尤其是裂缝开展比较多的墙体，宜适当提高该墙段边缘构件的配筋率和竖向分布筋的配筋率，以提高其抗拉和抗压承载力。

②罕遇地震作用下，整个结构首先是梁端产生塑性铰，且进入塑性阶段的时间也比较早，主要分布在中下部连梁，上部只有少数连梁进入塑性，随着连梁的塑性进一步开展，连梁梁端的剪力出现受拉或受压破坏，框架梁和框架柱产生塑性铰的数量并不多，进入塑性阶段的时间也比较晚，说明结构具有较好的延性，同时在推覆过程中未出现结构失稳点及承载力下降段，结构具有良好的抗震能力，能满足结构在罕遇地震作用下的性能目标。

4 动、静力弹塑性分析结果对比

为了能较好对结构在罕遇地震作用下的抗震性能进行评估，将结构在罕遇地震作用下动力时程分析和静力推覆分析的结果进行了对比，具体比较见表2。

通过对比得到以下结果：

①结构位移反应。动力时程分析中人工地震波TH2TG040的结果与静力推覆分析的结果相差不大，说明人工地震波TH2TG040比较符合实际情况，能较好验证结构在强震作用的应。结构在动力及静力弹塑性分析下的结构层间位移角都小于表1中所定的结构在罕遇地震作用下的弹塑性层间位移角规定的1/100的限值。

②结构塑性发展。结构静力推覆分析得到的结构塑性发展情况与弹塑性时程分析得到的结果基本一致，动力时程分析得到的结构塑性发展要浅一些，即核心筒剪力墙的损伤相对小，并且框架梁端出现的塑性铰也较少，基本是先在核心筒剪力墙下部的连梁出现塑性铰，部分墙肢出现开裂，然后随着侧向荷载的进一步加大， 剪力墙墙肢裂缝进一步加大，然后导致部分框架梁端部也出现了塑性铰。

5 结论

①根据所选定的罕遇地震作用下性能目标中的具体要求，对目标工程进行了弹塑性分析。通过采用GSCAD系列软件分别进行动力时程分析和静力推覆分析。得到结构在大震下的抗倒塌能力曲线和结构破坏机理，同时确定了结构的薄弱部位和薄弱构件。

②弹塑性分析方法得到的结构楼层位移、结构基底剪力、结构塑性铰分布以及结构塑性发展情况显示，结构在罕遇地震作用下的层间位移角满足本文所选定的性能目标中的要求限值。

③分析中发现了薄弱部位和薄弱构件，应予构造加强，最终使该结构既能满足国家现行规范、规程的要求，又能实现既定的性能目标。

参 考 文 献

[1] GB 50011-2010 建筑抗震设计规范[S].

[2] 汪梦甫，周锡元.高层建筑结构抗震弹塑性分析方法及抗震性能评估的研究[J].土木工程学报，2003，36（ 11） ： 44-49

[3] Zhao Fengxin，Zhang Yushan.Artificial ground motion compatible with specified ground shaking peaks and target response spectrum[J].Earthquake Engineering Engineering and Vibration，2006，5（ 13） ： 41-48

[4] 火明明.鄂尔多斯泰峰国际文化广场抗震性能化设计[D].包头：内蒙古科技大学，2012

[5] JGJ3-2010 高层建筑混凝土结构技术规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2010

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关键词：混凝土楼板; 裂缝; 预防;处理

Abstract: the concrete crack is a widespread and difficult to solve engineering problems, this paper in some of the concrete engineering common cracks into the analysis, and in the light of specific conditions puts forward some prevention and treatment measures. Most of the crack performance: surface crack, vertical, horizontal cracks and inclined to crack. Although, the cracks are generally think how to use no harm, but in actual construction is still necessary to carry on the effective control. Especially avoid harmful cracks emerge.

Keywords: concrete floor; Crack; Prevent; processing

中图分类号：TU37文献标识码：A 文章编号：

前言

在前几年的住宅建设中，钢筋混凝土预制板是构成砖混结构房屋的重要构件，但是，其本身由于在构造上存在着一些致命的缺陷，即整体性及抗震性差，因此，在近几年的住宅建设中它逐步被钢筋混凝土现浇板所替代，但是，随着钢筋混凝土现浇板在房屋建设中的大量推广与应用，它的裂缝问题也越来越引起人们的注意。混凝土建筑和构件通常都是带缝工作的，由于裂缝的存在和发展通常会使内部的钢筋等材料产生腐蚀，降低钢筋混凝土材料的承载能力、耐久性及抗渗能力，影响建筑物的外观、使用寿命，严重者将会威胁到人们的生命和财产安全。

混凝土工程中常见裂缝及预防

1. 温度裂缝及预防。温度裂缝多发生在大体积混凝土表面或温差变化较大地区的混凝土结构中。混凝土浇筑后，在硬化过程中，水泥水化产生大量的水化热。由于混凝土的体积较大，大量的水化热聚积在混凝土内部而不易散发，导致内部温度急剧上升，而混凝土表面散热较快，这样就形成内外的较大温差，较大的温差造成内部与外部热胀冷缩的程度不同，使混凝土表面产生一定的拉应力。在混凝土的施工中当温差变化较大，会导致混凝土表面温度急剧下降，而产生收缩，表面收缩的混凝土受内部混凝土的约束，将产生很大的拉应力而产生裂缝，这种裂缝通常只在混凝土表面较浅的范围内产生。主要预防措施：一是尽量选用低热或中热水泥，如矿渣水泥、粉煤灰水泥等。二是减少水泥用量，将水泥用量尽量控制在450kg/m3以下。三是降低水灰比，一般混凝土的水灰比控制在0.6以下。四是改善骨料级配，掺加粉煤灰或高效减水剂等来减少水泥用量，降低水化热。五是改善混凝土的搅拌加工工艺，降低混凝土的浇筑温度。六是在混凝土中掺加一定量的具有减水、增塑、缓凝等作用的外加剂，改善混凝土拌合物的流动性、保水性，降低水化热，推迟热峰的出现时间。七是高温季节浇筑时可以采用搭设遮阳板等辅助措施控制混凝土的温升，降低浇筑混凝土的温度。八是大体积混凝土的温度应力与结构尺寸相关，混凝土结构尺寸越大，温度应力越大，因此要合理安排施工工序，分层、分块浇筑，以利于散热，减小约束。

2. 塑性收缩裂缝及预防。塑性收缩是指混凝土在凝结之前，表面因失水较快而产生的收缩。塑性收缩裂缝一般在干热或大风天气出现，裂缝多呈中间宽、两端细且长短不一，互不连贯状态。影响混凝土塑性收缩开裂的主要因素有水灰比、混凝土的凝结时间、环境温度、风速、相对湿度等等。主要预防措施：一是选用干缩值较小早期强度较高的硅酸盐或普通硅酸盐水泥。二是严格控制水灰比，掺加高效减水剂来增加混凝土的坍落度和和易性，减少水泥及水的用量。三是浇筑混凝土之前，将基层和模板浇水均匀湿透。

3. 沉陷裂缝及预防。沉陷裂缝的产生是由于结构地基土质不匀、松软或回填土不实或浸水而造成不均匀沉降所致；或者因为模板刚度不足，模板支撑间距过大或支撑底部松动等导致，特别是在冬季，模板支撑在冻土上，冻土化冻后产生不均匀沉降，致使混凝土结构产生裂缝。主要预防措施：一是对松软土、回填土地基在上部结构施工前应进行必要的夯实和加固。二是保证模板有足够的强度和刚度，且支撑牢固，并使地基受力均匀。三是防止混凝土浇灌过程中地基被水浸泡。四是模板拆除的时间不能太早，且要注意拆模的先后次序。五是在冻土上搭设模板时要注意采取一定的预防措施。

4. 干缩裂缝及预防。干缩裂缝多出现在混凝土养护结束后的一段时间或是混凝土浇筑完毕后的一周左右。水泥浆中水分的蒸发会产生干缩，且这种收缩是不可逆的。干缩裂缝的产生主要是由于混凝土内外水分蒸发程度不同而导致变形不同的结果：混凝土受外部条件的影响，表面水分损失过快，变形较大，内部湿度变化较小变形较小，较大的表面干缩变形受到混凝土内部约束，产生较大拉应力而产生裂缝。相对湿度越低，水泥浆体干缩越大，干缩裂缝越易产生。主要预防措施：一是选用收缩量较小的水泥，一般采用中低热水泥和粉煤灰水泥，降低水泥的用量。二是混凝土的干缩受水灰比的影响较大，水灰比越大，干缩越大，因此在混凝土配合比设计中应尽量控制好水灰比的选用，同时掺加合适的减水剂。三是严格控制混凝土搅拌和施工中的配合比，混凝土的用水量绝对不能大于配合比设计所给定的用水量。

5. 化学反应引起的裂缝及预防。碱骨料反应裂缝和钢筋锈蚀引起的裂缝是钢筋混凝土结构中最常见的由于化学反应而引起的裂缝。混凝土拌和后会产生一些碱性离子，这些离子与某些活性骨料产生化学反应并吸收周围环境中的水而体积增大，造成混凝土酥松、膨胀开裂。这种裂缝一般出现中混凝土结构使用期间，一旦出现很难补救，因此应在施工中采取有效措施进行预防。主要的预防措施：一是选用碱活性小的砂石骨料。二是选用低碱水泥和低碱或无碱的外加剂。三是选用合适的掺和料抑制碱骨料反应。

裂缝处理

裂缝的出现不但会影响结构的整体性和刚度，还会引起钢筋的锈蚀、加速混凝土的碳化、降低混凝土的耐久性和抗疲劳、抗渗能力。因此根据裂缝的性质和具体情况我们要区别对待、及时处理，以保证建筑物的安全使用。混凝土裂缝的修补措施主要有以下一些方法：表面修补法，灌浆、嵌缝封堵法，结构加固法，混凝土置换法，电化学防护法以及仿生自愈合法。

1.表面修补法。表面修补法是一种简单、常见的修补方法，它主要适用于稳定和对结构承载力没有影响的表面裂缝以及深进裂缝的处理。通常的处理措施是在裂缝的表面涂抹水泥浆、环氧胶泥或在混凝土表面涂刷油漆、沥青等防腐材料，在防护的同时为了防止混凝土受各种作用的影响继续开裂，通常可以采用在裂缝的表面粘贴玻璃纤维布等措施。

2.灌浆、嵌缝封堵法。灌浆法主要适用于对结构整体性有影响或有防渗要求的混凝土裂缝的修补，它是利用压力设备将胶结材料压入混凝土的裂缝中，胶结材料硬化后与混凝土形成一个整体，从而起到封堵加固的目的。常用的胶结材料有水泥浆、环氧树脂、甲基丙烯酸酯、聚氨酯等化学材料。嵌缝法是裂缝封堵中最常用的一种方法，它通常是沿裂缝凿槽，在槽中嵌填塑性或刚性止水材料，以达到封闭裂缝的目的。常用的塑性材料有聚氯乙烯胶泥、塑料油膏、丁基橡胶等等；常用的刚性止水材料为聚合物水泥砂浆。

3.结构加固法。当裂缝影响到混凝土结构的性能时，就要考虑采取加固法对混凝土结构进行处理。结构加固中常用的主要有以下几种方法：加大混凝土结构的截面面积，在构件的角部外包型钢、采用预应力法加固、粘贴钢板加固、增设支点加固以及喷射混凝土补强加固。

4.混凝土置换法。混凝土置换法是处理严重损坏混凝土的一种有效方法，此方法是先将损坏的混凝土剔除，然后再置换入新的混凝土或其他材料。常用的置换材料有：普通混凝土或水泥砂浆、聚合物或改性聚合物混凝土或砂浆。

5.电化学防护法。电化学防腐是利用施加电场在介质中的电化学作用，改变混凝土或钢筋混凝土所处的环境状态，钝化钢筋，以达到防腐的目的。阴极防护法、氯盐提取法、碱性复原法是化学防护法中常用而有效的三种方法。这种方法的优点是防护方法受环境因素的影响较小，适用钢筋、混凝土的长期防腐，既可用于已裂结构也可用于新建结构。

6.仿生自愈合法。仿生自愈合法是一种新的裂缝处理方法，它模仿生物组织对受创伤部位自动分泌某种物质，而使创伤部位得到愈合的机能，在混凝土的传统成分中加入某些特殊成分（如含粘结剂的液芯纤维或胶囊），在混凝土内部形成智能型仿生自愈合神经网络系统，当混凝土出现裂缝时分泌出部分液芯纤维可使裂缝重新愈合。

结 论

裂缝是混凝土结构中普遍存在的一种现象，它的出现不仅会降低建筑物的抗渗能力，影响建筑物的使用功能，而且会引起钢筋的锈蚀，混凝土的碳化，降低材料的耐久性，影响建筑物的承载能力，因此要对混凝土裂缝进行认真研究、区别对待，采用合理的方法进行处理，并在施工中采取各种有效的预防措施来预防裂缝的出现和发展，保证建筑物和构件安全、稳定地工作。

[参考文献]

1、朱炳寅编著•建筑结构设计问答及分析 中国建筑工业出版社 2009

2、块体基础大体积混凝土施工技术规程（YBJ224-91）

3、王铁梦•建筑物的裂缝控制 上海科学技术出版社1987

4、张廷荣等编著•建筑工程抗裂堵漏 河南科学技术出版社 2001

5、姚谨英主编•建筑施工技术（第一版） 北京中国建筑工业出版社